1,Průtok: 0.5-1m/s pro sací potrubí, 6-8m/s pro tlakové potrubí, 2-3 m/s pro vratné potrubí a 1,2 m/s pro pilotní vedení.
2,Po celou dobu musí být sací potrubí oleje a potrubí pro vypouštění oleje nejméně 2,5násobek průměru pod hladinou kapaliny, ale ne méně než 100 mm. Vzdálenost mezi sacím a vratným potrubím pro vypouštění oleje nesmí být menší než 250 mm.
3,Výběr tlakoměru: když je tlak relativně stabilní, maximální hodnota tlaku by neměla překročit 2/3 horní meze měření; při kolísání tlaku by hodnota tlaku neměla překročit 1/2 horní meze měření a nejnižší tlak nesmí být nižší než 1/3 horní meze měření.
4,Specifikace a hodnoty nastavení přepouštěcích ventilů A a B jsou stejné, a když jsou dvě čerpadla v okruhu zapojena paralelně k přívodu oleje, někdy přepouštěcí ventil vydává silný hluk a způsobuje rezonanci.
5,Zpětné olejové potrubí dvou přepouštěcích ventilů různých čerpadel by mělo být připojeno zpět k olejové nádrži samostatně. Pokud jsou zpětné potrubí spojeno dohromady, když obě čerpadla pracují současně, může někdy vznikat velký hluk.
6,U pilotně ovládaného pojistného ventilu je manometr obecně připojen ke vstupu oleje pojistného ventilu namísto portu dálkového ovládání.
7,Při použití synchronního ventilu by skutečný průtok měl být stejný jako jmenovitý průtok. Pokud je skutečný průtok příliš malý, chyba se zvýší.
8,Posun zatížení: Rychlost zatížení se mění se změnou zatěžovací síly.
9,Dynamická odezva hydraulického systému se týká především toho, zda průtok může rychle sledovat změnu při změně zatížení.
10,Externí zubové čerpadlo: využívá šikmé obloukové zuby, nízkou hlučnost a malou pulzaci průtoku.
11,Vírový odstředivý filtr: Konstrukce hlavy filtru usnadňuje výměnu filtrační vložky; síla filtračního prvku je rovnoměrná a při práci nedochází k vibracím; k víru dochází poté, co proud kapaliny vstoupí, což způsobí, že se částice usadí na dně, čímž se přímo odstraní.
12,Hydraulický válec by měl být namontován pevně a spolehlivě. Aby se zabránilo vlivu tepelné roztažnosti, když je zdvih velký a teplota je vysoká, musí být jeden konec válce udržován v plovoucím stavu.
13,Použijte metodu objemu před kompresí ke snížení kolísání průtoku a tlaku.
14,Teorie těsnění věří, že mezi dynamickým pružným těsněním a jeho protilehlým povrchem je kompletní mazací film. Za normálních podmínek je to právě tato vrstva mazacího filmu k dosažení účelu těsnění a prodloužení životnosti těsnění.
15,Těsnící mechanismus olejové ucpávky (rotační dynamická ucpávka) se skládá ze dvou částí: charakteristiky mazání a principu těsnění. Mazací charakteristiky: Třecí charakteristiky olejového těsnění se řídí viskozitou a kluznou rychlostí kapaliny. Relativní kluzné plochy olejového těsnění a hřídele se pohybují v namazaném stavu s odděleným olejovým filmem, takže třecí odpor a opotřebení jsou malé. Princip těsnění: Tok oleje na kluzné kontaktní ploše olejového těsnění je cyklem ze strany atmosféry na stranu oleje a poté z olejové strany do atmosféry. Kluzná plocha je dobře promazána, aby nedocházelo k postupnému opotřebení, takže nedochází k úniku.
Když je rychlost pohybu systému příliš vysoká, ovlivňuje to tvorbu souvislého mazacího filmu, což má za následek zvýšené třecí teplo. Při překročení rozsahu teplotní odolnosti těsnicího materiálu dojde k poškození těsnění.
Když je tlak příliš vysoký, kromě ovlivnění tvorby olejového filmu to bude mít také "ždímací" účinek na pryžové a plastové těsnění. Obecně lze ke zlepšení použít "pojistné kroužky".
16,Všechny komponenty a potrubní systémy mobilní hydrauliky jsou během jízdy nevyhnutelně vystaveny nárazům a rázovému zatížení. Proto se obecně nepoužívá forma instalace superpozičního ventilu. Upínací šrouby vícedílného kombinovaného vícecestného šoupátka běžně používaného v mobilních strojích jsou mnohem tlustší než superpoziční ventil v průmyslové hydraulice a některé typy chladičů používané v průmyslové hydraulice nemohou odolat setrvačnému zatížení zrychlením během jízdy.
17,Silná nejistota zatížení mobilních strojů se odráží především v prudkém kolísání tlaku v systému, takže při výběru komponent by měla existovat velká rezerva okamžité pevnosti v tlaku; zatížení průmyslových pevných zařízení a tlak souvisejících hydraulických systémů jsou pravidelnější, výkonového typu
Průměrná míra zatížení komponent je obvykle nastavena plnější a je třeba věnovat více pozornosti otázkám životnosti a spolehlivosti při nepřetržitém zatížení.
18,Šrouby a šrouby pro hydraulické části obecně používají třídy 8,8, 10,9, 12,9 a nad 32 MPa používají třídy 12,9. Materiálem je konstrukční ocel legovaná 35CrMo, 30CrMnSi nebo Q420. Materiál matice je obecně měkčí než šroub.
19,Trend vývoje axiálního pístového čerpadla je: vysoký tlak, vysoká rychlost a velký průtok. Jedním z klíčových problémů pro dosažení těchto cílů je rozumně navrhnout různé typy třecích párů v axiálním pístovém čerpadle, aby vytvořily vhodný olejový film pro zlepšení pracovní účinnosti a životnosti pístového čerpadla.
20,Kapalná viskózní převodovka (HVD) je nový typ převodovky, která k přenosu výkonu využívá smyk olejového filmu mezi třecími páry. Má širokou škálu aplikací, pokud jde o regulaci otáček a úsporu energie vysokovýkonných ventilátorů a čerpadel.
21,Kavitace je běžný škodlivý jev v hydraulických systémech a často se vyskytuje v blízkosti ventilových portů. Narušuje nejen kontinuitu tekutiny, snižuje fyzikální vlastnosti média, ale také způsobuje vibrace a hluk. Současně se snižuje účinnost systému a zhoršují se dynamické vlastnosti.
22,Počáteční tlaková ztráta filtru nesmí být větší než 1/3 tlaku obtokového ventilu.
23,U zubových čerpadel se po zvýšení otáček na 1000 ot./min výrazně zlepší pulzace tlaku. Hlučnost cykloidního motoru je velmi malá, ale jeho účinnost je relativně nízká.
24,Účinnost čerpadla a motoru:
Objemová účinnost: únik, komprese kapaliny
Mechanická účinnost: tření, hluk, tlaková ztráta
25,Odrušovací schopnost proudového vstupu regulátoru je dobrá (ve srovnání s napěťovým vstupem)
26,Vnitřní únik z olejové nádrže je menší než 0,05 ml/min. Provozní rychlost olejového válce je menší než 400 mm/s.
27,Materiál ventilového bloku: Vysokotlaký ventilový blok je přímo opracován po kování ocelí 45 nebo ocelí 35 nebo modulační úpravou HB200-240 po obrobení. Nízkotlaký ventilový blok může být 20 nebo Q235 (dobrý svařovací výkon).
28,Sauer doporučuje zkušenost: Doplněk V {{0}} Řada V * 0,1 (Doplněk V je zdvih plnicího čerpadla, řada V je zdvih čerpadla a motoru v systému), ale tento empirický vzorec není vhodný pro následující případy (vysoké rázové zatížení, dlouhá trubka Stav vozovky nad 3-5m, nízká rychlost a vysoký točivý moment), proplachovací proud systému Q proplach=(20 %-40 %) * Q systém.
29,Při použití motorů Sauer (řada 90, H1, 51) ke spuštění okruhu musí mít zpětný olejový otvor protitlak minimálně 7 barů.
30,Princip výběru potrubí Ls čerpadla se snímáním zatížení: Objem potrubí Ls je alespoň 10 % nebo více objemu potrubí mezi výstupem čerpadla a sběrným místem signálu Ls, aby se zlepšila rychlost odezvy čerpadla.
31,Pravidlo nastavení tlaku Ls čerpadla se snímáním zatížení: zvýšení tlaku Ls může zvýšit rychlost odezvy čerpadla, ale spotřeba energie v pohotovostním režimu se zvyšuje, polovina tlaku Ls je 16-20bar a Ls na čerpadle lze upravit podle na tlakový rozdíl při kalibraci zátěžového ventilu.
32,Doba první výměny oleje hydraulického oleje zařízení: po práci 500 hodin. Poté vyměňte olej každých 1200-1500h.
33,Proporcionální V-drážka jádra směrového ventilu: dobrá regulace zrychlení a zpomalení; C-slot má velký průtok.
34,Proporcionální ventil je obecně kladný kryt, střední mrtvá zóna je 5% - 20%, nulový kryt servoventilu. Proporcionální hystereze ventilu 3 %-7 %, s polohovou zpětnou vazbou 0.3-1 %, hystereze servoventilu 0.1-0,5 %.
35,Elektromagnety solenoidových ventilů jsou většinou sací.
